주 저장 탱크의 발굴을 위해, 물 밀봉 효과와 동굴의 안정성을 보장하기 위해 골절과 같은 지질학의 세부 사항을 얻는 것이 중요했습니다..

골절과 같은 지질 학적 정보를 얻기 위해 슬롯 얼굴의 시각적 관찰, 보링 코어 관찰 및 물 씰 시추공 및 그라우트 구멍의 보어 표면 이미지 분석으로부터 골절 특성의 상세한 맵을 준비했습니다 지질 전문가에 의해 수집 및 분석되었습니다.

발굴 중에 지질학이 관찰되었고 변위 및지지 응력은 동굴의 안정성을 점검하기 위해 지속적으로 측정되었으며, 3D FEM 분석에 의해 주변의 안정성이 확인되었습니다. 불안정한 암석 질량은 3D 키 블록 분석에 의해 예측되었으므로 대책이 필요하자마자 취소되었습니다.

슬롯 구조 중에지면이 변형 될 때,이 유형의지면은 종종 머드 스톤, 셰일, 응회암 또는 솔 파티 릭 점토로 구성됩니다.
슬롯이 압박 및 부풀어 오르기에 슬롯이 구성되면, 높은지면 압력이 지지대와 안감에 작용하여 얼굴이 밀려 나고 바닥이 들어 올리므로 슬롯 구조 및 유지 보수가 어려워지고 기타 문제가 발생합니다. .
압착 및 부종 접지는 다음과 같은 요인에 따라 분류됩니다.

붓기지면팽창 압력은 점토 미네랄 (예 : Montmorillonite)의 수경 팽창 (물 남용에 의한 확장)으로 인해 발생합니다..

압박 접지슬롯이 발굴되고 결국지면의 강도를 초과함에 따라 주변지면의 응력이 증가하여지면이 슬롯의 내부 부분으로 낭비적으로 돌출됩니다..

Montmorillonite 함량 및 역량 요소와 같은 지상의 추가 특성을 평가하기위한 다양한 지수가 있습니다. 일축 강도 및 변형 계수와 같은 기계적 특성이 낮아지면 조건을 압박하는 것을 나타냅니다.

IIYAMA 슬롯의 Itakura와 Konari 섹션 사이의 경계에 위치한 이암 층은 일련의 골절 된 결함 구역을 가진 교란 구역입니다. 역량 요소가 낮은 접지를 압박합니다.

처음에는 짧은 벤치 컷 방법이 사이트를 발굴하는 데 사용되었지만, 내부 공간 변위가 200mm 이상 증가했으며, 그 발판은 1400mm 이상이었습니다 구조 방법은 미니 벤치 절단 방법으로 변경되었습니다 1 차 지원의 변위량 및 1 차 지원 내부에 2 차 지원을 설치하여 전체 지원 구조의 무결성을 보장합니다.

초기 계획은 슬롯의 상단 절반 발굴에서 3.5d 거리 (D : 슬롯 굴착 너비 : 11.65m)의 거리에 2 차 지지대를 설치하는 것이었지만 2 차 지지대가 설치되기 전에 수평 변위가 설치되기 전에 상단 절반은 300mm를 초과하여 Shotcrete에 손상을 입히고 강철 지지대를 구부 렸습니다. 스트럿.

이 재난 구역슬롯지면의 변위 속도가 더 빠르고 압박 압력이 예상보다 높아서 이전 단계슬롯 변위를 제어하고 전체지지의 베어링 용량을 향상시켜야했습니다.

지지대의 변위 및 손상을 고려할 때 건축 방법은 다음과 같이 변경되었습니다.

∎ 초기 폐쇄를 위해 상단 제목이 1 ~ 2d 앞에있는 단계슬롯 2 차 지지대를 구성합니다.
・ 1 차 및 보조 지원의 베어링 용량을 증가시킵니다.

이러한 조치의 결과로, 내부 공간의 변위는 약 200mm로 감소되었고, 보조 지지대 설치 후에는 변형이 발생하지 않았다..

IIYAMA 슬롯 (Itakura Section)에 대한 다중 레이어 지원의 효율성IIYAMA 슬롯 (Itakura Section)에서 촬영 한 측정은 다중 계층 지원의 효과를 확인했습니다.

정수압 접지 압력을 갖는 원형 슬롯을 가정 할 때 Shotcrete 및 Steel Support의 응력 측정 결과를 사용하여지지 반응과 변위의 관계가 계산됩니다.
지면 특성 곡선은 지상 샘플 테스트 및 유사한 근거의 예를 기반으로 한 물리적 특성을 가진 Hoek-brown elasto-plasticity 이론에 기초하여 계산되었습니다.

포털슬롯 85 미터의 영역은 Nagata 입구 / 출구의 브랜치 레인의 폭이있는 부분입니다. 186 m²발굴 너비가 13-14m이고 단면적이 103-115m 인 표준 단면으로².
주변 거주지 및 기타 요인에서 지하수 우물의 폭이 넓어지면 슬롯이 완료된 후에 지하수 수준을 복구해야했습니다. 강화 구조가 지정되었습니다.

슬롯은 10 ~ 80 미터까지의 상승이 25 ~ 50 미터까지 얕은 10 ~ 80 미터로 부드럽게 경 사진 언덕이있는 주로 거주 지역에서 통과 할 계획이었습니다. (평균 35 미터) 포털 근처에서 매우 얕은 부분 (약 12 미터)을 제외하고
지질학은 4 차 기간의 낮은 오사카 그룹으로 구성되었으며,이 기간의 대체 층과 슬롯 영역의 지질학의 테라스와 충적으로 구성되었습니다 포털에서 최대 140m의 테라스 지층과 오사카 그룹은 고도로 통합 된 점토를 가지고 있습니다. e = 50-120N/mm²그리고 슬롯 얼굴에 흘러 갔다.
루드가 있고 점액질 토양에는 슬롯 위의 16 ~ 32 미터 높이의 테이블 높이에 많은 양의 지하수를 보관하는 대수층이 포함되어 있습니다.

이 프로젝트슬롯 다음 보조 발굴 방법이 사용되었습니다.

① 주사 유형 앞발 (Trevi Tube Method)

[목표]
・ 얼굴 앞의 고급 정착을 포함하여 지표층 침대 억제
・ 크라운과 얼굴의 안정성 개선

[요약]
앞발의 경우 트레비 튜브가 사용되었습니다. 동일한 장비가 고압 제트기 (페이스 제트 그라우팅)에도 사용될 수 있기 때문입니다..
하나의 캐스트 내 강관의 길이를 표준 길이의 표준 길이슬롯 12.5m슬롯 18.5m로 연장하여 한 번의 교대 생산량은 9m슬롯 12m로 연장되어 건설 기간이 단축되고 건설 비용이 줄어 듭니다. .
지면 조건, 과부하 및 예비 측정, 각 후속 시프트 동안 발생할지면 표면 침강의 양은 추정 한 다음 강관 직경 (114.3 mm 또는 139.8 mm) 및 그라우트 제 (Urethane and Cement 우유)가 추정 된 침강을 위해 선택되었습니다.
Preload Shell Method는 신속한 강화 모르타르로 채워진 가방을 강철 지지대와지면 사이의 간격에 놓아 강철지지 구조슬롯지면으로 빠르게 전달할 수있게 해주었습니다. 침강 억제.

② 얼굴 강화 (얼굴 제트 그라우트)

[목표]
・ 얼굴의 안정성 개선

[요약]
통합되지 않은 지상 및 고 지하수로 인한 얼굴 불안정성으로 볼트 강화 외에도 안정화가 필요했습니다.
이 방법은 침투 및 회전로드의 끝슬롯 고압 제트 노즐로부터 시멘트 경화제를 스프레이하여 드릴 영역 주위에 개선 된 구조를 형성하는 데 사용됩니다.
제트 그라우트의 수와 위치는지면 조건에 따라 결정되었습니다.

③ 발판 강화 (풋 제트 그라우트)

[목표]
・ 풋 침대를 방지하기 위해 철강지지 구조의 발슬롯지면 베어링 용량을 향상시키기 위해.

[요약]
풋 제트 그라우트와 유사한 근거슬롯 효과가있는 우레탄 그라우트는 테스트 건설 결과에 기초하여 비교되었으며, 전자는 후자보다 더 큰 개선 결과를 얻었습니다 사용 된 방법은 Face-Jet 그라우팅과 동일했으며 건축 위치와 주조 길이는 앞발의 길이와 동일했습니다.

④ 측벽의 하단 절반으로의 강화

[목표]
측면 벽의 하단 절반의 안정화, 풀기 및지면 변위 제어

[요약]
측면 벽 제트 그라우트 및 우레탄 그라우트는 이러한 조건에 따라 고려되었습니다 벽의 상단 절반슬롯 대각선으로 앞뒤로 배치되었고, 양쪽에 2 미터마다 하나의 보강재가 있습니다.